桂北地区构造硅化岩边坡稳定性反演分析(2)

　　2.4其他因素

　　地震效应、时间效应、风化作用，以及施工爆破等都能使岩体的抗剪强度降低，造成边坡失稳。

　　3边坡稳定性计算

　　3.1岩体参数反演

　　选取K14+700代表性路基断面，如图4所示。利用边坡计算软件SLOPE建立二维模型。

　　由2.1节内容可知，由于线路所经为硬岩质斜坡体，结构面为影响坡体稳定性的控制性因素，硅化岩本身的主结构面以及硅化岩与花岗岩（糜棱岩）的接触界面，形成潜在坡体滑动面。采用传统极限法、Bishop法、Janbu法和Sarma法等反算方法[5]，考虑地下水渗流力，反演计算潜在滑动面的力学参数内摩擦角和黏聚力，图5为参数反演计算结果图。

　　根据不同极限平衡法，经过反演推算，各种算法的计算结果见表1，对应的坡体岩石力学参数如表2所示：

　　3.2边坡开挖后稳定性计算

　　根据拟建工程，建立挖方工程坡体计算模型，边坡开挖坡率1：1。选择极限平衡计算法，开挖后坡体稳定性计算模型如图6所示。

　　根据图6所示的模型，采用四种方法计算开挖后坡体的稳定性，结果见表3。可知，Janbu法计算所得稳定系数最低，为0.787，；Bishop法计算所得稳定系数最高，为0.796，开挖后坡体处于不稳定状态。

　　4结论

　　桂北地区资源至兴安高速公路大范围沿构造单面山行走，硅化岩本身的结构面及其与下伏岩层的接触面共同构成了影响边坡稳定性的控制性因素，但这些结构面的力学参数难以通过试验提取，边坡开挖后的稳定性评价难度大。

　　通过四种极限平衡方法反演计算边坡岩层的力学参数，然后利用不同算法计算边坡开挖后硅化岩体的整体稳定性，结果显示，构造硅化岩体开挖后处于不稳定状态，需合理设计边坡坡率并施加锚索桩等工程措施。

　　参考文献

　　[1]罗国煜，王培清，吴浩，等.敷溪口松动变形边坡稳定性和破坏机制浅析[J]. 湖南水利，198l（1） ： 12-16.

　　[2]朱婷，黄宜胜，郭建，等.基于优势结构面的高陡岩质边坡稳定性分析[J]. 水文地质工程地质，2010，37（2） ： 83-86.

　　[3]孙广忠，孙毅. 岩体力学原理[M]. 北京：科学出版社，2011.

　　[4]白云峰，周德培. 渝怀铁路沿线滑坡成因分析[J].地质与勘探，2004，40（6）： 88-91.

　　[5]刘汉东，姜彤，刘海宁，等. 岩土工程数值计算方法[M]. 郑州：黄河水利出版社，2011.

　　[6]李端有，甘孝清. 滑坡体力学参数反分析研究[J].长江科学院院报，2005，22（ 6） ： 44 -48.

　　[7]祝辉，唐红梅，叶四桥. 基于稳定现状的滑坡滑带土强度参数反分析[J]. 路基工程，2007，135 （ 6） ： 7-9.

　　[8]袁从华，章光等. 某公路顺层滑坡的整治及对该区段选线的反思[J]. 岩土力学，2003，24（3） ： 28-30.

　　[9]徐新祥. 高陡岩质边坡勘察与设计方法探讨[J]. 铁道勘察，2009（4）： 36-38.

　　[10]姜来峰. 人工开挖边坡工程的稳定性分析及评价[J]. 铁道勘察，2005（4）： 64-6.